2205双相不锈钢锻造失效分析.pdf

第4 2卷第8期V o i. 4 2  N o . 8F O R G IN G 热加工过程中, 2 2 0 5双相不锈钢在6 0 0 ~ 1 0 0 0 C温度范围内应快速升温,不宜做时效处理,避免O相析出,恶化钢的力学性能 关键词G21 2 2 0 5双相不锈钢;锻造;失效; O相;时效处理裂纹D O I : 1 0 . 1 3 3 3 0 / j. is s n . 1 0 0 0 -3 9 4 0 . 2 0 1 7 . 0 8 . 0 0 2中图分类号G21 T G 3 1 6 . 2    文献标识码G21 A    文章编号G21 1 0 0 0 -3 9 4 0 G22 2 0 1 7 G23 0 8 -0 0 0 6 -0 6F o r g in g fa ilu r e a n a ly s is o n d u p le x s ta in le s s s te e l 2 2 0 5Z h a n g x ia o x ia o1 , 2, Z h a o Z iw e n1 , 2, O i O in g h u a1 , 2, W a n g Y a a n1 , 2, S o n g D a o c h u n2 , 3, M a x ia o fe n g2 , 3, S h i W e i2 , 4A b s tr a c t : t h e fo rg in g fa iiu re p ro b ie m o f d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 5 in a c tu a i in d u s tria i p ro d u c tio n w a s s tu d ie d . t h e n , tw o 4 . 2 to n s s te e iin g o ts w e re p o u re d b y 1 0 t E A F - A O D d u p ie x s m e itin g p ro c e s s , a n d th e c h e m ic a i c o m p o s itio n o f in g o t w a s g u a iifie d a n d th e s u rfa c e g u a i-ity w a s g o o d . b u t in th e p ro c e s s o f fo rg in g b iiie t , th e in g o t s u rfa c e a p p e a re d a io t o f ia te ra i c ra c k s re s u itin g in fo rg in g p ro d u c ts s c ra p p e d .t h e re fo re , th e d e fe c ts o f d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 5 d u rin g th e fo rg in g p ro c e s s w e re s tu d ie d b y m e a n s o f m e ta iio g ra p h ic m ic ro s c o p e , s c a n -n in g e ie c tro n m ic ro s c o p e a n d e n e rg y d is p e rs iv e s p e c tro m e te r . t h e re s u its s h o w th a t th e re a s o n o f fo rg in g fa iiu re o f d u p ie x s ta in ie s s s te e i2 2 0 5 w a s th a t th e a g in g tre a tm e n t w a s c o n d u c te d a t 8 5 0 C d u rin g th e h e a tin g p ro c e s s b e fo re fo rg in g , a n d a ia rg e a m o u n t o f O b rittie p h a s ew e re p re c ip ita te d to re s u it in th e d e c re a s e o f p ia s tic to u g h n e s s o f s te e i a n d s e v e re c ra c k in g o f s u rfa c e b y d e fo rm a tio n fo rc e . F u rth e rm o re ,d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 5 s h o u id b e h e a te d ra p id iy d u rin g th e te m p e ra tu re ra n g e 6 0 0 - 1 0 0 0 C in h o t w o rk in g p ro c e s s , a n d th e a g in gtre a tm e n t s h o u id n o t b e c o n d u c te d to a v o id th e O - p h a s e p re c ip ita tio n w o rs e n in g th e m e c h a n ic a i p ro p e rtie s o f s te e i.K e y w o r d s : d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 5 ; fo rg in g ; fa iiu re ; O - p h a s e ; a g in g tre a tm e n t c ra c k s双相不锈钢是指固溶组织由铁素体与奥氏体双收稿日期G21 2 0 1 6 - 1 2 - 2 0 ;修订日期G21 2 0 1 7 - 0 2 - 1 2基金项目G21甘肃省科技计划资助项目作者简介G21张潇潇 ,男,硕士,工程师E -m a il : s c ie n c e z x x @ 1 6 3 . c o m相组成~铁素体和奥氏体各约占5 0 % ~一般较少相的含量最少也需达到3 0 %的不锈钢 双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点,与铁素体不锈钢比,其韧性高~脆性转变温度低~耐晶间腐蚀和焊接性能好,同时保留了铁素体钢导热系数高~L i x J , C u i Z S , F e n g C , e t a i. M u iti-s c a ie s im u ia tio n o n th ew h o ie in te g ra te d fo rm in g p ro c e s s fo r n u c ie a r p re s s u re v e s s e i h e a da n d o v e r c o n e [ J ] . J o u rn a i o f P ia s tic ity E n g in e e rin g , 2 0 1 6 , 2 3: 1 - 7 .[ 1 0 ]刘鑫刚,陈欢,金淼,等.汽轮机转子锻件高温扩散退火工艺的试验研究[ J ] .中国机械工程, 2 0 1 5 , 2 6  : 9 2 - 9 7 .L iu x G , C h e n f , J in M , e t a i. E x p e rim e n ta i re s e a rc h o n h ig h -te m p e ra tu re d iffu s io n a n n e a iin g p ro c e s s o f s te a m tu rb in e ro to r fo rg in g s[ J ] . C h in a M e c h a n ic a i E n g in e e rin g , 2 0 1 5 , 2 6  : 9 2 - 9 7 .[ 1 1 ]王艳蕾,杨运民,袁国栋,等.锥板镦粗中偏析对锻造裂纹影响的数值模拟[ J ] .热加工工艺, 2 0 1 2 , 4 1  : 9 0 - 9 4 .W a n g Y L , Y a n g Y M , Y u a n G D , e t a i. N u m e ric a i s im u ia tio n o fim p a c t o f s e g re g a tio n o n fo rg in g c ra c k in c o n e - p ia te u p s e t [ J ] .f o t W o rk in g t e c h n o io g y , 2 0 1 2 , 4 1  : 9 0 - 9 4 .万方数据膨胀系数小的优点0与奥氏体不锈钢相比,其屈服强度是奥氏体不锈钢的2倍,综合性能优良[ 1 - 4 ]0双相不锈钢的发展开始于2 0世纪3 0年代,至今双相不锈钢已发展了3代0 2 2 0 5是第2代双相钢的代表钢种,并广泛应用于海洋工程~石油化工~建筑及船舶制造等领域[ 5 ]0双相不锈钢在热加工过程中易出现表裂或边裂等缺陷,开裂原因众多0文献[ 6 ]指出,双相不锈钢在高温变形中的奥氏体和铁素体相由于晶格结构~固溶元素等不同,其强度存在明显差异,且变形时奥氏体和铁素体相的软化机制也不同,造成应力易在相界集中,促使裂纹萌生和扩展0本文就2 2 0 5双相不锈钢在实际生产试制过程中出现的断裂失效行为进行研究,为解决双相不锈钢在热加工过程中易出现开裂等缺陷的问题提供参考01  生产试制过程兰石铸锻公司采用1 0 t E A F - A O D双联工艺冶炼2 2 0 5双相不锈钢,浇注两支4 . 2 t钢锭,钢锭表面质量良好,化学成分如表1所示0表1  2 2 0 5双相不锈钢的化学成分G22 % G24质量分数G23T a b le 1  C h e m ic a l c o m p o s itio n o f d u p le x s ta in le s s s te e l 2 2 0 5G22 % G24 m a s s fr a c tio n G23C S i M n P S C r M o N i N0 . 0 2 2 0 . 6 1 0 . 9 1 0 . 0 2 9 0 . 0 0 8 2 2 . 6 7 3 . 2 2 5 . 0 8 0 . 1 7 6钢锭冷却脱模后,不进行退火处理,将其中一支钢锭按照图1所示的加热曲线加热到1 1 7 0 C ,在图1  2 2 0 5双相不锈钢加热曲线F ig . 1  f e a tin g c u rv e s o f d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 51 0 M N快锻压机上进行自由锻造开坯0锻造温度为9 5 0 ~ 1 1 5 0 C ,倒棱~滚圆后,锻至第3个火次时,钢锭表面出现大量横向裂纹,如图2所示,导致锻造过程无法继续进行,产品报废0图2  2 2 0 5双相不锈钢锻件开裂F ig . 2  C ra c k in g o f d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 5 fo rg in g s2  失效分析2 . 1  宏观分析2 2 0 5双相不锈钢锻件表面主要表现为横向裂纹,局部呈现龟裂特征0如图3所示,横向切片取样,发现裂纹主要集中在锻件近表面5 0 m m范围内0试样经酸蚀后,发现距表面5 0 m m范围内明显分布着锻造流线,且有数条裂纹,长短不一,主裂纹尖端较钝,二次裂纹明显0图3  2 2 0 5双相不锈钢锻件截面F ig . 3  C ro s s s e c tio n o f d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 5 fo rg in g s2 . 2  金相检测分析2 . 2 . 1  非金属夹杂物检验分别在低倍试样的近表面及心部取样进行非金属夹杂物的检验0其中,近表面非金属夹杂物检测结果为 A 0 . 5 , b 0 . 5 , C 0 . 5 , D 3 . 0 , D s 0 . 5 ,如图4 a所示 心部非金属夹杂物检测结果为 A 0 . 5 ,b 0 . 5 , C 0 . 5 , D 2 . 0 , D s 0 . 5 ,如图4 b所示 检测结果表明, D类氧化物夹杂级别较高0结合扫描电镜及E D S能谱分析,氧化物夹杂主要是A i2O3,颗粒度大小不一,最大可达3 - m 0裂纹处抛光态形貌见图4 c ~图4 d ,裂纹两侧有明显的氧化物类夹7第8期张潇潇等 2 2 0 5双相不锈钢锻造失效分析  万方数据图4  2 2 0 5双相不锈钢抛光态形貌( a >近表面处非金属夹杂物 ( b >心部非金属夹杂物 ( c >裂纹处抛光态形貌1  ( d >裂纹处抛光态形貌2F ig . 4  M o rp h o io g y o f p o iis h e d s ta te fo r d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 5( a > N o n - m e ta iiic in c iu s io n s n e a r s u rfa c e  ( b > N o n -m e ta iiic in c iu s io n s o f h e a rt ( c > P o iis h e d m o rp h o io g y 1 o f c ra c k( d > P o iis h e d m o rp h o io g y 2 o f c ra c k杂物 主裂纹尖端较钝 二次裂纹尖端尖锐 裂纹走向具有穿晶 沿晶混合特征 局部呈现龟裂特征 2 . 2 . 2  显微组织分析如图5 a和图5 b所示 分别对近表面及心部试样进行金相显微组织分析 显微组织为奥氏体+铁素体+析出相 其中深色区域为铁素体 浅色区域为奥氏体 黑色点状物为析出相 心部组织中铁素体含量高于近表面处 黑色的析出相主要在铁素体中分布 由图5 c  图5 d可以看出 裂纹主要沿铁素体区域扩展 两侧存在大量的析出相 析出相很有可能是导致开裂的主要原因 通过磁性法 对试样进行了铁素体含量检测 结果如表2所示 近表面铁素体含量明显低于心部 且低于双相不锈钢最低要求的3 0 %  这与图5 c  图5 d显示的结果一致 表明近表面处铁素体中析出大量杂质相 导致铁素体含量大幅降低 裂纹是沿着铁素体中的析出相扩展的 文献 7 ]研究表明 2 2 0 5双相不锈钢在8 5 0 C进行时效处理 1 5 m in后 O相开始沿Y / l晶界析出 并向铁素体一侧长大 导致材料塑性显著下降 2 . 3  扫描电镜形貌分析2 . 3 . 1  扫描电镜分析利用扫描电镜 对2 2 0 5双相不锈钢近表面裂纹及断口的形貌进行观察分析 近表面裂纹处的微观组织形貌见图6 a  灰色区域为奥氏体组织 深色区域为铁素体 白色块状物为析出相 析出相在相界及铁素体区域产生 裂纹沿着析出相延伸扩展 由图6 b可看出 断口形貌具有明显的氧化特征 二次裂纹明显 裂纹呈现穿晶 沿晶的混合形态 且断口处局部呈现大块团状和流线型分布 具有锻造裂纹的特征 O相是具有t C P拓扑结构的脆性相 大量位错运动至O相处形成塞积 在其周围形成较大的应力集中 在变形应力的作用下 易使O相穿晶开裂 导致裂纹向附近狭长的铁素体中扩展 最终材料脆断8 ]可见 此时的断裂类型是由于穿晶断裂造成的脆性断裂 文献 8 ]研究表明 随8锻 压 技 术     第4 2卷万方数据图5  2 2 0 5双相不锈钢金相显微组织( a >近表面处金相组织 ( b >心部金相组织 ( c >裂纹处金相组织1  ( d >裂纹处金相组织2F ig . 5  M ic ro s tru c tu re o f d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 5( a > M e ta iio g ra p h ic s tru c tu re n e a r s u rfa c e  ( b > M e ta iio g ra p h ic s tru c tu re o f h e a rt( c > M e ta iio g ra p h ic s tru c tu re 1 o f c ra c k  ( d > M e ta iio g ra p h ic s tru c tu re 2 o f c ra c k表2  2 2 0 5双相不锈钢铁素体含量G22 % G23T a b le 2  C o n te n t o f fe r r ite fo r d u p le x s ta in le s ss te e l 2 2 0 5 G22 % G23位置铁素体体积百分比近表面2 2 . 3 2 3 . 9 2 3 . 1 2 5 . 8 2 0 . 4心部3 9 . 4 4 0 . 2 3 8 . 9 3 8 . 2 3 7 . 1着时效时间的延长( O相析出量的增加> ,材料的塑性明显降低,且时效试样的断口呈典型的脆性断裂特征O2 . 3 . 2  能谱分析分别在图6 a的铁素体~奥氏体及析出相上做E D S能谱分析,结果如表3所示O通过对比不同区域质量分数可以看出,析出相的C r ~ M o含量明显高出铁素体和奥氏体区域O文献[ 9 ] ~ [ 1 0 ]指出,2 2 0 5双相不锈钢中的O相是一种富C r ~ M o的金属间化合物, O相硬且脆,其存在会导致钢的强度提高,塑韧性降低,是双相不锈钢中危害性最大的一种析出相O图6  裂纹( a >和断口( b >的S E M形貌F ig . 6  S E M m o rp h o io g y o f c ra c k ( a > a n d fra c tu re ( b >9第8期张潇潇等Z 2 2 0 5双相不锈钢锻造失效分析  万方数据表3  E D  能谱分析结果G22 % G24质量分数G23  T a b le 3  E D  e n e r g y s p e c tr u m a n a ly s is r e s u ltsG22 % G24 m a s s fr a c tio n G23元素F e S i C r M o N i M n铁素体6 6 . 7 8 0 . 6 1 2 3 . 5 4 2 . 7 6 2 . 9 1 1 . 3 5奥氏体6 8 . 0 3 0 . 3 7 1 9 . 9 5 1 . 6 5 6 . 8 1 1 . 4 4析出相5 6 . 3 0 0 . 9 7 2 8 . 7 6 9 . 6 5 2 . 9 7 1 . 2 83  结果分析与讨论根据上述检测结果,造成2 2 0 5双相不锈钢锻造失效的可能原因有2个: ( 1 >非金属氧化物夹杂超标,导致在锻造变形过程中断裂; ( 2 > O脆性相析出,降低2 2 0 5双相不锈钢塑韧性,导致锻造开裂O夹杂物往往被视为显微裂纹的发源地,疲劳裂纹和塑性加工中生成的裂纹也往往与夹杂物存在有密切关系,这是由于较易变形的金属在难以变形的夹杂物周围塑性流动时,产生很大的张力而使金属和夹杂物界面的联结断裂,形成空隙O另一种情况是由于夹杂物周围的应力而使夹杂物破碎生成空隙O材料从屈服到断裂的过程,可认为是夹杂物导致裂纹萌生和裂纹长大变宽的过程[ 1 1 ]O由图4 a ~图4 b中可以看出,钢中氧化物类夹杂级别较高,根据扫描电镜及E D S能谱分析结果,氧化物夹杂主要为A i2O3,直径最大可达O 3 - m O文献[ 1 2 ]提出夹杂物'临界尺寸“的概念,根据断裂韧性的要求,夹杂物'临界尺寸“为O 5 ~ O 8- m O当夹杂物小于O 5 - m时,钢材在外在负荷下不会发生裂纹扩展O因此,氧化物夹杂不是造成2 2 0 5双相不锈钢锻造失效的主要原因O2 2 0 5双相不锈钢在6 0 0 ~ 1 0 0 0 C温度范围内易于形成金属间相,如O相~x相以及各种碳氮化物等,这些相的析出会显著降低双相不锈钢的耐蚀性~力学性能以及焊接性能,其中O相是危害最大的一种析出相,属于体心正方晶系[ 1 0 ]O由图5和图6可以看出, 2 2 0 5双相不锈钢的微观组织形态为奥氏体+铁素体+析出相O根据E D S能谱分析结果,析出相是具有高C r ~ M o特征的O相, O相主要在铁素体和相界处析出,裂纹沿着O相扩展延伸OO相析出的主要原因是2 2 0 5双相不锈钢在锻前加热的过程中,在8 5 0 C进行了时效处理,保温时间长达3 h (图1 > O文献[ 1 3 ] ~ [ 1 4 ]指出,在7 5 0 ~ 9 5 0 C对2 2 0 5双相不锈钢进行时效处理,会析出O相,在相同时效温度下,随着时间的延长,O相的析出量明显增多,而在8 5 0 C进行时效处理会使钢中O相的析出量达到最高值O大量析出的O相导致2 2 0 5双相不锈钢的塑韧性急剧下降,在锻造过程中受到变形力作用,表面开裂,并且裂纹沿着O相向内扩展延伸,最终导致锻件产品报废O根据锻造失效分析结果,更改了加热工艺曲线,将图1中的8 5 0 C时效处理温度调整至1 0 2 0 C ,6 0 0 ~ 1 0 2 0 C区间快速升温,升温速率2 1 0 0 C ~ h- 1O如图7所示,同一炉次的另外1个4 . 2 t钢锭按此加热曲线升温,锻造方法不变,锻件表面未出现横向裂纹,锻后取样进行金相检测,组织中几乎无O相O由于最终目标产品是压力容器设备用法兰锻件,按照承压设备无损检测标准N b / t4 7 0 1 3 . 3 - 2 0 1 5[ 1 5 ]进行了超声波探伤检测,检测结果符合I级技术级别,未发现超标缺陷O锻件产品经固溶处理后力学性能及耐腐蚀性检测均合格O图7  2 2 0 5双相不锈钢锻件F ig . 7  F o rg in g o f d u p ie x s ta in ie s s s te e i 2 2 0 5综上所述,大量O脆性相的析出导致了2 2 0 5双相不锈钢锻造开裂失效,主要原因可以总结如下:( 1 > 2 2 0 5双相不锈钢在8 5 0 C时效处理后,组织中会析出具有高C r ~ M o特征的O相,且随着时间的延长, O相的析出量明显增多;( 2 >裂纹沿着O相延伸扩展, O相沿Y/ l晶界析出,并向铁素体一侧长大,导致材料塑性显著下降;( 3 >断口的形貌分析显示,在变形应力的作用下, O相发生穿晶开裂,且裂纹向附近狭长的铁素体中扩展,最终材料脆断,断裂类型是由于穿晶断裂造成的脆性断裂;( 4 >同一炉次的另外1个2 2 0 5双相不锈钢钢01锻 压 技 术     第4 2卷万方数据锭改变加热曲线,在O相析出的温度区间内快速升温,不进行时效处理,组织中几乎无O相,锻造方法不变,未出现横向裂纹;5 )钢中氧化物夹杂主要为A i2O3,直径最大可达O 3 - m ,根据断裂韧性的要求,夹杂物 临界尺寸 为O 5 ~ O 8 - m  当夹杂物小于O 5 - m时,钢材在外在负荷下不会发生裂纹扩展 因此,氧化物夹杂不是造成2 2 0 5双相不锈钢锻造失效的主要原因 4  结论1 ) 2 2 0 5双相不锈钢锻造失效主要原因是锻前加热过程中在8 5 0 C进行了时效处理,析出大量O脆性相,导致钢的塑韧性急剧下降,受到变形力作用后表面严重开裂 2 ) 2 2 0 5双相不锈钢热加工过程中在6 0 0 ~1 0 0 0 C温度范围内应快速升温,不宜进行时效处理,避免O相析出,恶化钢的塑韧性 参考文献G211 ]  武英杰,申鹏,颜海涛.双相不锈钢的国内外研究进展 J ] .科技创新导报, 2 0 1 0 ,  2 8 ) : 4 1 - 4 1 .W u Y J , S h e n P , Y a n f t . r e s e a rc h p ro g re s s o f d u p ie x s ta in ie s ss te e i a t h o m e a n d a b ro a d  J ] . S c ie n c e a n d t e c h n o io g y in n o v a tio nf e ra id , 2 0 1 0 ,  2 8 ) : 4 1 - 4 1 .2 ]  康利梅.双相不锈钢的发展及应用综述 J ] .科技广场,2 0 1 0 ,  8 ) : 1 6 5 - 1 6 8 .K a n g L M . r e v ie w o f d e v e io p m e n t a n d a p p iic a tio n o f d u p ie x s ta in -ie s s s te e i  J ] . S c ie n c e M o s a ic , 2 0 1 0 ,  8 ) : 1 6 5 - 1 6 8 .3 ]  张继祥,高波,秦海涛,等. 2 2 0 5双相不锈钢中温塑性变形行为及本构方程 J ] .塑性工程学报, 2 0 1 3 , 2 0  6 ) : 7 7 -8 2 .Z h a n g J x , G a o b , O in f t , e t a i. S tu d y o f w a rm p ia s tic fio ws tre s s a n d c o n s titu tiv e m o d e i o f 2 2 0 5 d u p ie x s ta in ie s s s te e i  J ] .J o u rn a i o f P ia s tic ity E n g in e e rin g , 2 0 1 3 , 2 0  6 ) : 7 7 - 8 2 .4 ]  李少峰,任学平,李殊霞,等.初始应变速率对0 0 C r2 2 N i5M o 3 N双相不锈钢超塑性的影响 J ] .锻压技术, 2 0 1 3 , 3 85 ) : 1 5 8 - 1 6 1 .L i S F , r e n x P , L i S x , e t a i. E ffe c t o f in itia i s tra in ra te o ns u p e rp ia s tic ity o f 0 0 C r2 2 N i5 M o 3 N d u p ie x s ta in ie s s s te e i  J ] .F o rg in g & S ta m p in g t e c h n o io g y , 2 0 1 3 , 3 8  5 ) : 1 5 8 - 1 6 1 .5 ]  C h a rie s J , C h e m e iie P ,胡锦程,等.双相不锈钢的发展现状及未来市场趋势 J ] .世界钢铁, 2 0 1 2 , 1 1  1 ) : 5 0 - 6 1 .C h a rie s J , C h e m e iie P , f u J C , e t a i. t h e h is to ry o f d u p ie x d e -v e io p m e n ts , n o w a d a y s D S S p ro p e rtie s a n d d u p ie x m a rk e t fu tu retre n d s  J ] . W o rid iro n & S te e i , 2 0 1 2 , 1 1  1 ) : 5 0 - 6 1 .6 ]  宋红梅,江来珠,余敏,等.双相不锈钢2 2 0 5的热加工性能研究 J ] .钢铁研究学报, 2 0 1 0 , 2 2  2 ) : 4 1 - 4 5 .S o n g f M , J ia n g L Z , Y u M , e t a i. f o t w o rk a b iiity o f 2 2 0 5 d u -p ie x s ta in ie s s s te e i  J ] . J o u rn a i o f iro n a n d S te e i r e s e a rc h , 2 0 1 0 ,2 2  2 ) : 4 1 - 4 5 .7 ]  刘复兴. S 3 2 2 0 5双相不锈钢中O相的析出及其对力学性能的影响 J ] .钢铁, 2 0 1 0 , 4 5  7 ) : 6 2 - 6 5 .L iu F x . O p h a s e p re c ip ita tio n a n d its e ffe c t o n m e c h a n ic a i p ro p e r-tie s o f S 3 2 2 0 5 d u p ie x s ta in ie s s s te e i  J ] . iro n & S te e i , 2 0 1 0 , 4 57 ) : 6 2 - 6 5 .8 ]  王永强. O相析出对不锈钢力学性能的影响概述 J ] .钢铁研究学报, 2 0 1 6 , 2 8  2 ) : 1 - 8 .W a n g Y O . O v e rv ie w o f O p h a s e in fiu e n c in g o n m e c h a n ic a i p ro p e r-tie s o f s ta in ie s s s te e is  J ] . J o u rn a i o f iro n a n d S te e i r e s e a rc h ,2 0 1 6 , 2 8  2 ) : 1 - 8 .9 ]  王国华. O相的析出对双相不锈钢组织性能的影响 J ] .中国冶金, 2 0 1 1 , 2 1  6 ) : 1 5 - 1 8 .W a n g G f . in fiu e n c e o f th e s ig m a p h a s e p re c ip ita tio n o n th e m i-c ro s tru c tu re a n d p ro p e rtie s in d u p ie x s ta in ie s s s te e i  J ] . C h in aM e ta iiu rg y , 2 0 1 1 , 2 1  6 ) : 1 5 - 1 8 .1 0 ]刘雄,何燕霖,丁秀平,等.高温时效对2 2 0 5双相不锈钢中O相析出行为的影响 J ] .材料热处理学报, 2 0 1 0 , 3 13 ) : 4 8 - 5 1 .L iu x , f e Y L , D in g x P , e t a i. E ffe c t o f h ig h te m p e ra tu re a g in go n O - p h a s e p re c ip ita tio n in a 2 2 0 5 d u p ie x s ta in ie s s s te e i  J ] .t ra n s a c tio n s o f M a te ria is a n d f e a t t re a tm e n t , 2 0 1 0 , 3 1  3 ) :4 8 - 5 1 .1 1 ]张爱梅.非金属夹杂物对钢性能的影响 J ] .物理测试,2 0 0 6 , 2 4  4 ) : 4 2 - 4 4 .Z h a n g A M . E ffe c t o f n o n - m e ta iiic in c iu s io n o n p ro p e rty o f s te e iJ ] . P h y s ic s E x a m in a tio n a n d t e s tin g , 2 0 0 6 , 2 4  4 ) : 4 2 - 4 4 .1 2 ]李正邦.超洁净钢和零非金属夹杂钢 J ] .特殊钢, 2 0 0 4 ,2 5  4 ) : 2 4 - 2 7 .L i Z b . S u p e r c ie a n s te e is a n d z e ro n o n - m e ta iiic in c iu s io n s te e isJ ] . S p e c ia i S te e i , 2 0 0 4 , 2 5  4 ) : 2 4 - 2 7 .1 3 ]王月香,程逸明,刘振宇,等. 2 2 0 5双相不锈钢中O相的析出规律 J ] .钢铁研究学报, 2 0 0 9 , 2 1  1 0 ) : 5 1 - 5 4 .W a n g Y x , C h e n g Y M , L iu Z Y , e t a i. P re c ip ita tio n b e h a v io r o fO - p h a s e in 2 2 0 5 d u a i p h a s e s ta in ie s s s te e i  J ] . J o u rn a i o f iro na n d S te e i r e s e a rc h , 2 0 0 9 , 2 1  1 0 ) : 5 1 - 5 4 .1 4 ]王院生,李海丰,王均,等.时效对2 2 0 5双相不锈钢O析出相的影响 J ] .材料热处理技术, 2 0 1 1 , 4 0  8 ) : 1 7 2 - 1 7 4 .W a n g Y S , L i f F , W a n g J , e t a i. E ffe c ts o f a g in g o n O - p h a s ep re c ip ita tio n o f 2 2 0 5 d u p ie x s ta in ie s s s te e i  J ] . M a te ria i & f e a tt re a tm e n t , 2 0 1 1 , 4 0  8 ) : 1 7 2 - 1 7 4 .1 5 ] N b / t 4 7 0 1 3 . 3 - 2 0 1 5 ,承压设备无损检测 第3部分:超声检测 S ] .N b / t 4 7 0 1 3 . 3 - 2 0 1 5 , N o n d e s tru c tio n te s tin g o f p re s s u re e g u ip -m e n ts - P a rt 3 : U itra s o n ic te s tin g  S ] .11第8期张潇潇等: 2 2 0 5双相不锈钢锻造失效分析  万方数据